Ctope Ri делителя R3, i?4, включенного параллельно прецизионному стабилитрону Дх. Питание 140УД1А осуществляется напряжением С/д; на стабилитроне Дь которое должно быть больше чем U- Сигнал рассогласования с выходного делителя Ri, R2 подается на инвертирующий вход 9 140УД1А. Использовать в схеме стабилизатора очень большой коэффициент усиления операционного усилителя, равный нескольким тысячам, не представляется возможным, так как при этом в замкнутом контуре регулирования неизбежно возникнет генерация. Коэффициент усиления операционного усилителя можно нормировать, если ввести жесткую обратную связь (резистор Rs) с выхода усилителя 5 на инвертирующий вход 9. Коэффициент усиления усилителя в схеме стабилизатора в этом случае будет равен отношению сопротивлений резистора Rs и Ri\\R2-

При выходных напряжениях L/h>10 В применяют схему с источником опорного напряжения Дь включенным между шинами выходного напряжения -{- и - (рис. 5-5). Коллектор усилительного транзистора Ту можно подключить ко входу стабилизатора через Ry, или токостабилизирующей двухполюсник ТД2, или через резистор Ry к дополнительному источнику стабильного

напряжения Дг. При напряжениях Ub>10 В не столь существенно некоторое увеличение минимального кол-

Л

r---f--CI3-i

V I Дг 9-

ГДг

-O-t-

Рис. 5-5. Схема транзисторного стабилизатора с внутренним источником опорного напряжения.

лекторного напряжения регулирующего транзистора Гр, поэтому здесь целесообразно коллектор транзистора Гу подключать ко входу стабилизатора через токостабилизирующий двухполюсник ГДг- Повысить коэффициент стабилизации ka и уменьшить внутреннее сопротивление Гн стабилизатора можно за счет питания диода Дз (одного или нескольких, включенных последовательно) токостабилизирующего двухполюсника ГДг не через резистор Рз, а через токостабилизирующий двухполюсник ГДь Стабилитрон Д\ в этом случае используется как источник опорного напряжения и одновременно как задающий стабильное напряжение на резисторе 4-

Замена нескольких последовательно включенных диодов Дз стабилитроном, имеющим примерно такое же динамическое сопротивление, но большее напряжение, также повысит ka и уменьшит Гн, но при этом возрастет Upmin и, следовательно, понизится к. п. д. стабилизатора. Повысить fecT и уменьшить Гн можно также за счет увеличения д:

если вместо одного стабилитрона включить последовательно п стабилитронов с k = -jj. Количество ста-

билитронов Дь включенных последовательно в источнике опорного напряжения, определяется минимально допустимым коллекторным напряжением усилительного транзистора Гу. При последовательном соединении стабилитронов Д] динамическое сопротивление источника опорного напряжения равно / стд! Температурный коэффициент выходного напряжения при последовательном соединении диодов Д1 равен:

Г.==- (5-5)

Д

При весьма жестких требованиях к стабильности выходного напряжения от воздействия всех дестабилизирующих факторов, как и в случае стабилизаторов с (/н<10 В, первый каскад должен содержать дифференциальный усилитель в микросхемном исполнении, а источником опорного напряжения должен быть прецизионный стабилитрон,

При больших изменешях напряжения U на РЭ и тока нагрузки /н рекомендуется схема с буферным каскадом, изображенная на рис. 5-6. Транзисторы Ti и Т2 образуют регулирующий элемент стабилизатора. Транзистор Ти шунтированный резистором Re, является буферным каскадом. Данная схема не дает выигрыша в к. п. д. стабилизатора по сравнению со схемой на рис. 5-5. Преимущество ее состоит в том, что максимальная мощность, рассеиваемая на каждом из составных транзисторов Ti и Гг, в 4 раза меньше суммарной

Рис. 5-6. Схема транзисторного стабилизатора напряжения с буферным каскадом в РЭ.

мощности, рассеиваемой на РЭ (Гь Гг, Re)- Это позволяет применить Ti и Т2 меньшей мощности или значительно уменьшить габариты радиатора охлаждения регулирующего транзистора, а следовательно, и самого стабилизатора. Применяемость схемы определяется из условия

и

р max

>4t/

кэ 2mlп'

чем больше это неравенство, тем ощутимее преимущество схемы на рис. 5-6 по сравнению со схемой на рис. 5-5 при условии, что ток нагрузки может меняться в широких пределах (от Inmax до значения /цты, близкого к нулю), при постоянном значении тока нагрузки или