величину, при которой выходное напряжение сохранит свое первоначальное значение с заданной точностью.

При изменении напряжения на входе стабилизатора на AU напряжение на РЭ изменится на AU Д[/ .

Между ALigp эБр существует зависимость, которая выражается через ix - MJjAUgj. при 7; = const. При одном и том же значении [Ар и AU кэр' если принять, что

Д^э^р = ЙДД^/ = const, (5-27)

изменение выходного напряжения AU будет тем меньше, чем больше k. Подставляя AUg = AUJ\j.p в формулу

(5-27), получаем AU~AUJJzJZj или

й„==(АрйД. (5-28)

Так же будет выражено значение коэффициента сглаживания пульсации:

9 =[АрйД. (5-29)

Рассуждая аналогично для случая изменения тока нагрузки и учитывая известную связь между ДСэбр 21Эр = Д^Д^эБр кэр - также фоомулу (5-27), мы можем получить выражение, определяющее внутреннее сопротивление -стабилизатора:

(5-30)

н- V Ь Ь

21Эру'д

Формулы (5-28) - (5-30) являются приближенными, так как не учитывают влияния изменения напряжений и пульсаций дополнительных источников (например, t/oi и Urn) и внутреннего сопротивления выпрямителя Го (см. рис. 5-1).

Как видно из формул (5-28) - (5-30), улучшить выходные параметры стабилизатора можно за счет увеличения ky и Йд.

Коэффициенты передачи выходного делителя йд в формулах (5-28) и (5-30) справедливы для конечных приращений напряжения, в то время как в формуле (5-29) kr соответствует передаче на базу транзистора Ту переменной составляющей (пульсации). Коэффициент 92

в формулах (5-28) -(5-30) имеет одйо и to Ш значение. Однако если верхнее плечо делителя Ru + R за-шунтировать емкостью С и при этом выполняется неравенство

1/СОпС<7?п + -д2,

где а)п=2я/п - частота первой гармоники пульсации выходного напряжения, то k, для переменной составляющей в формуле (5-29) можно принять равным единице.

Большие возможности для повышения ст, ст и уменьшения Гн имеют вариации с усилителем. Коэффициент усиления ky в зависимости от типа коллекторной нагрузки и от того, к какому источнику напряжения она подсоединена, а также от схемы усилителя и количества каскадов усиления может иметь значение от единиц до нескольких тысяч.

Источник опорного напряжения и входной усилитель (первый каскад усиления) определяют температурный коэффициент напряжения 7н схемы.

Наименьшее значение 7н обеспечивает схема, где в первом каскаде применен дифференциальный усилитель в микросхемном исполнении в сочетании с прецизионным источником опорного напряжения.

Ток коллектора /кутгп усилительного каскада, сопряженного с РЭ, должен быть в несколько раз больше

максимально возможного значения тока базы Бртал;

ставного регулирующего транзистора. Сопротивление резистора Ry (см. рис. 5-1, 5-5 и 5-6) и максимальное значение тока коллектора /ку усилителя определяются по формулам

Д2.,- -ЭБр 3

Ку min г Бртад; , Дгтад;-ЭБр г ооч

ку --Щ-

Сопротивление резистора Rj (см. рис. 5-1, 5-3 и 5-5) включенного на вход стабилизатора, определяется при

и о min И In max.

Ку min Бр max

Если пределы изменения входного напряжения Uo и регулировки выходного напряжения достаточно велики

(это особенно существенно при U, равном нескольким десяткам вольт), то необходимо обратить внимание на то, чтобы /ку (при и^тах) не превысил предельно допустимое значение 1кутах транзистора, в цепь коллектора которого включен резистор Ry. Если в коллекторную цепь усилителя включен токостабилизирующий двухпо-

Рис. 5-12. Характеристики полевого транзистора. а - выходная; б - входная.

люсник, то сопротивление резистора R (см. рис. 5-1 и 5-5) определяется по формуле

/?, = ((/дз [/з,2)/(/ку + 4р™..). а внутреннее сопротивление ГДг - по формуле

Ri2 + \2R,

(5-34)

где Ri2, (12 - внутреннее сопротивление и статический коэффициент усиления транзистора Гг соответственно; дифдз - динамическое сопротивление Дз-

В качестве Дз обычно применяют два-три последовательно включенных диода в прямом направлении.

Если резистор Rs (см. рис. 5-5) заменить токостабилизирующим двухполюсником ГД1, внутреннее сопротивление которого

ТД2~12 Ч-Н'г.б-