первичной обмотки трехфазного трансформатора. Ток каждой фазы трансформатора Тр в положительный и отрицательный полупериоды протекает через соответствующие диоды и транзистор, не создавая вынужденного намагничивания магнитопровода трансформатора.

Методика расчета РЭ и силового трансформатора при их работе в трехфазных цепях переменного тока такая же, как и для однофазных цепей переменного тока. Фазное напряжение на первичной обмотке трансформатора с учетом (7-15) определяется соотношением

Действующее значение тока фазы первичной обмотки

Напряжение на РЭ, как и в однофазной схеме, определяется суммой падений напряжения на коммутирующих диодах д и транзисторе Ljg, т- е- соответствует

выражению (7-17). Для отличия обозначений основных параметров трехфазной схемы РЭ от однофазной будем писать их со звездочкой. На рис. 7-8,е-д показаны временные диаграммы напряжений и токов РЭ при пи-танин схемы от трехфазной сети переменного тока. Поскольку в любой момент времени работают два коммутирующих диода и транзистор Г], то форма кривых напряжения и тока через каждые 60° представляет собой сумму мгновенных значений напряжений и токов на данных элементах. На рис. 7-8,е изображены кривые напряжения и тока, построенные путем суммирования ординат кривых. Действующее напряжение на РЭ равно:

*Р = №р.срд + кэср)=074(я рд + з,р).

(7-36)

Выражая ток фазы первичной обмотки трансформатора через действующее значение тока коллектора Гь получаем:

Aф=/~iV = i4 l/V =0,815/*,.

(7-37)

Следовательно, ток коллектора РТ (Ti) при трехфазной схеме регулирования связан с током фазы трансформатора соотношением

*к = *кср = Аф/0.815 1,23/,ф. (7-38)

Как показывают проведенные расчеты, действующее значение тока коллектора при включении его на выход коммутирующего моста мало отличается от среднего тока коллектора. Поэтому формулой (7-38) можно пользоваться для определения как действующего, так и среднего тока коллектора РТ. Среднее значение тока, протекающего через коммутирующие диоды, будет в 3 раза меньше, т. е.

4р.срД = 0.33/*к. (7-39)

Для определения теплового режима РТ необходимо знать значение коллекторного напряжения, при котором рассеивается максимальная мощность на транзисторе. Это напряжение найдем, используя уравнение (7-36) и выражая среднее значение коллекторного напряжения через действующее:

= (AU + 0,74[/ ,р , )/0,74. (7-40)

Полная мощность, выделяемая на РТ, определяется по формуле

Р\= 1,66(Д[;, + 0,74[/з, ,. )/.ф. (7-41)

Используя уравнения (7-36) и (7-38), вычисляем суммарную мощность потерь в РЭ (рис. 7-8,а) при его работе в трехфазной цени неременного тока:

Р*р= 1,66 [Д^;, + 0,74 inU д + J /.ф. (7-42)

Коэффициент й*м, характеризующий отношение мощности, рассеиваемой на коллекторе РТ, к полезной мощности в нагрузке для трехфазной схемы, равен:

fe*,1.66 (7-43)

КЗ f/,7jcxCOS9

При уменьшении тока нагрузки ([/н= const) напряжение на первичной обмотке понижается до величины

[/,ф=0,74([; -Д/.г)/К2р. (7-44)

в этом режиме коллекторное напряжение транзистора максимально:

.-(f/c , -V3t; ).i,35.

(7-45)

КЭ max-с max У 1ф.

Сравнение вьгражений (7-25) и (7-42) показывает, что потери в РЭ схемы на рис. 7-8,а меньше, чем в РЭ схемы на рис. 7-5,а. Действительно, после некоторых упрощений при равных значениях А^с, кэсртш и Рн отношение потерь в РЭ составит:

При типовых значениях t/,= 220 ± (11 ч-22)В и кэср = 5В расчетные значения 1,11,2. Пульса-

Рис. 7-9. Трехфазная схема регулирования напряжения.

ция однофазной мостовой схемы выпрямления имеет значение 67%, тогда как в трехфазной мостовой составляет 5,7% и в 3 раза выше по частоте. Габаритная мощность трансформатора по схеме на рис. 7-8,а на 18% меньше, что еще более повышает к. п. д. стабилизатора и увеличивает значение feo до 1,25-1,3.

Увеличение выходной мощности транзисторных стабилизаторов может быть достигнуто методом т-фазного регулирования по цепи переменного тока.

На рис. 7-9 показана схема трехфазного регулятора напряжения. В схеме последовательно с коммутирующими диодами Дь Дз, Дб включены транзисторы Ti-Тг, эмиттеры которых через выравнивающие резисторы 142