ных транзисторных регуляторов при их работе в статическом режиме. Характеристики в табл. 7-1 дают возможность сопоставить при одинаковых колебаниях напряжения сети и мощности нагрузки транзисторные регуляторы между собой по наиболее важным их характеристикам: числу к01ммутируемых диодов и РТ, действующему и обратному напряжению на РЭ, току диодов и РТ, рассеиваемой мощности РТ.

Выпускаемые промышленностью транзисторы при рассеиваемой мощности Вт позволяют при из-

менениях напряжения сети Af/c = 0,05-=-0,l Uc создавать стабилизаторы с мощностью в нагрузке

Г) Рктах^п.р 60-0,65 ле.с\ . 70п Dm

=---0,25-4-0,05 = 780 Вт,

где Ан.р--коэффициент нагрузки РТ по мощности.

Основные энергетические характеристики, приведен-лые в табл. 7-1 применительно к стабилизаторам низкого напряжения с [/н= 1,2+27 В или маломощным источником высокого напряжения, показывают, что области использования однофазных мостовых схем (рис. 7-5, 7-7) ограничиваются мощностью 1504-300 Вт.

Однофазная двухтактная схема (рис. 7-7) по сравнению с мостовой (рис. 7-5) позволяет либо увеличить выходную мощность стабилизатора в 2 раза, либо уменьшить массу и габариты РЭ за счет снижения рассеиваемой мощности на каждом РТ и коммутирующих диодах, количество которых уменьшено вдвое.

Трехфазные стабилизаторы по сравнению с одно-фазными позволяют обеспечить равномерную нагрузку фаз питающей сети и увеличить выходную мощность в единице объема. Выбор такой схемы в значительной мере определяется еще и тем, что ток первичной обмотки трансформатора, его мощность, масса и габариты являются наименьшими по сравнению с аналогичными в однофазных схемах стабилизации. Трехфазная мостовая схема имеет также наименьшие пульсации выпрямленного напряжения и постоянную времени регулирования.

Перенос транзисторного РЭ из цепи выпрямленного тока в первичную цепь переменного тока сохраняет высокую стабильность выходного напряжения, надежность и простоту построения схем, повышает к. п. д., уменьшает массу и габариты стабилизатора, позволяет осуществлять стабилизацию любого уровня выходного

напряжения. К недостаткам схем с транзисторным РЭ в первичной цени переменного тока следует отнести большую переменную составляющую (пульсацию) на входе фильтра выпрямителя.

7-4. ОСОБЕННОСТИ ПОСТРОЕНИЯ ЦЕПИ ОБРАТНОЙ СВЯЗИ

Существует большое разнообразие построения схем управления регулирующими транзисторами. Если силовая цепь стабилизатора в основном влияет на массогабаритные показатели и к. п. д., то цепь обратной связи-(ОС) оказывает влияние на коэффициент стабилизации, выходное сопротивление, нестабильность по температуре и на ряд других параметров. В стабилизаторах с РЭ в цепи переменного тока классические схемы построения цепи ОС используются редко. Это обусловлено тем, что-для заземления одного из полюсов стабилизатора необходимым требованием является гальваническое разделение нагрузки от источника энергии.

В стабилизаторах с регулированием по цепи выпрямленного тока гальваническая связь между сетью и нагрузкой устраняется посредством силового трансформатора. В стабилизаторах с регулированием по цепи переменного тока (см. рис. 7-5) силовой трансформатор охвачен цепью ОС. По этой причине в цепи ОС должно предусматривагься гальваническое разделение входных и выходных цепей. Второй осО|бенностью схемы является обеспечение запуска стабилизатора, т. е. в момент подачи питающего напряжения РЭ должен полностью открываться.

Рассмотрим построение цепи ОС для данного класса стабилизаторов с использованием звена гальванической развязки (рис. 7-10). Схемы измерительного элемента и предварительного каскада усилителя обычно не отличается от схем, рассмотренных в гл. 5. Особенностью является построение оконечного каскада усилителя, где вводится гальваническая развязка между входом РЭ и выходом стабилизатора. На практике это выполняется с помощью мнкромодульного трансформатора или элементов оптоэлектроники -диодных и транзисторных оптронов.

Схема усилителя с трансформаторной связью показана на рис. 7-10,а. Роль источника напряжения выполняет трансформатор согласования Тр2, питание которого осуществляется от дополнительной обмотки силового

10* 147

трансформатора. Последовательно с первичной обмоткой трансформатора Тр2 включается оконечный каскад усилителя. Коэффициент трансформации Тр2 К -2-4 выбирается из условий уменьшения входного потребляемого тока и обеспечения достаточного базового тока

о

T-rry\

Рис. 7-10. Построение цепи ОС со звеном гальванической развязки.

а - при управлении с частотой тока питающей сети; б -с промежуточным преобразованием напряжения; а - с использованием элементов оптоэлектро-