среднее значение тока через вентиль обратной связи [2] (Д1-Дзна рис. 8-9)

/вп.ср=0,63/др,. (8-37)

Обратное напряжение на диоде внутренней обратной связи равно 0,05-0,1 Ucmu-

Габаритная мощность дросселя насыщения определяется по формуле [6]

Др max = 2/др др ид; . (8-38)

Объем стали (двух магнитопроводов типа ОЛ) определяется по формуле

- т>тах Ыртах О* (8-39)

(2feфДS)maд;fcр max

где {2кфАВт) max определяется из характеристик управления дросселя насыщения на рис. 8-8, Тл; / ртах -магнитодвижущая сила рабочих обмоток, определяется из характеристик управления на рис. 8-8.

Число витков рабочей обмотки дросселя определяется по формуле

Дрт..-0 (2кфА Вт) maxhSc

где Sc - активное сечение стали магнитопровода, на котором намотана рабочая обмотка, cм^.

При расчете обмотки управления после выбора усилительного транзистора задаются минимальным Ijmin и

максимальным /ушах

током в обмотке, при этом минимальный ток должен быть больше начального (неуправляемого) коллекторного тока транзисторного УПТ. Число витков обмотки управления определяется по формуле

у = 7-?rh-. (8-41)

у max - у min

где /=о=/у max-iy min - изменение магнитодвижущей силы обмотки управления, определяется из характеристик управления на рис. 8-8; k - длина средней магнитной силовой линии магнитопровода, см.

Задавшись током в обмотке смещения /см, определяют число витков этой обмотки по формуле

-у'у шп-FJc (8-42)

ie>p >, о . (8-40)

где Fn - начальная магнитодвижущая сила, определйё-мая из характеристик управления.

Конструктивный и тепловой расчеты дросселей насыщения рекомендуется проводить по методике, изложенной в [8]. После окончания конструктивного расчета проверяется выполнение неравенств

f\ma.=--<Ppma., <8-43)

Ppmin = -F,n. (8-44)

Если не выполняется условие (8-43), то следует перейти на больший типоразмер магнитопровода, если не выполняется условие (8-44), нужно увеличить ток первичной обмотки трансформатора либо за счет уменьшения числа витков (при неизменном ki), либо за счет дополнительной подгрузки выпрямителя.

8-6. ПРИМЕР РАСЧЕТА ДРОССЕЛЬНО-ТРАНЗИСТОРНОГО СТАБИЛИЗАТОРА НАПРЯЖЕНИЯ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОГО ТИПА

Выходное напряжение 18-27 В, ток нагрузки 0-8 А, коэффициент стабилизации ст 100, внутреннее сопротивление 0,05 Ом, питание от сети ЗХ220±20 В, частота тока 400 Гц, максимальная температура окружающей среды 50°С.

Выбираем дроссельно-траизисторный стабилизатор напряжения последовательного тока с обратной связью по току нагрузки, выполненный по структурной схеме, изображенной на рис. 8-1. Принципиальная электрическая схема показана на рис. 8-9.

Расчет стабилизатора начинается с выходного транзисторного регулирующего элемента (Та, Tt, Тъ, Та, Ла, Rs, Rs, Ru, Rn) и производится по методике, изложенной в гл. 5. В результате расчета были определены: гз - ГТ403Б, Г4-гв - КТ808А, i?a -МЛТ-0,5 - 330 Ом, .Rs - МЛТ-1-3,3 кОм, i?s - МЛТ-2-1,2 кОм, Ru и Ru - С5-16Т-8Вт-0,1 Ом. Максимальный и минимальный токи управления регулирующим транзистором { 53) при /атл составляют 1,5 и 0,13 мА соответственно.

Минимальное и максимальное напряжения на регулирующем трмзисторе определяютси соответственно по формулам (8-2) и

=КЭрт* +.г/.-Ьг{/ 14!= 2,5 + 0.3 -ь:0.4 = 3.2 : В; г/рт..=1/рт* -ЬА/.г'о=ЗЛ-8-0.6=8 в.

где г'о - внутреннее динамическое сопротивленне дроссельного стабилизатора:

г', = (0,1-нО.3)=0.18-1 = 0,6 Ом.

Максимальный и минимальный тОки регулирующего транзиеторй

Составляют;

~ /Кртах = /итах+/вн = 8+0,3 = 8.3 а;

/Крт п = /ви = 0,3 А.

Ток при /вн=0,3 А при напряжении Uu=27 В обеспечивается резистором Ri (ПЭВ-25-91 Ом), который включен параллельно выходу стабилизатора последовательно с обмотками смещения Weu Дросселей Др1-Дрз.

Для включения стабилизатора используется пусковой резистор Ri, сопротивление которого находится по формуле

Up max2ш^1э5 8-2Q-10 0.2Uniax 0,2.8,3 Далее производим расчет выпрямителя и дросселя насыщения. Максимальное и минимальное напряжения выпрямителя равны:

i/om. =i/Hm. --f/pm. =27-l-8=35 В;

Uomln = Unmin + Upmin=lb+3;i = 21,2 В.

Максимальный н минимальный токи выпрямителя составляют:

0тох = /кртох = 8,3 а; /опЧп = /Крт<я = 0,3 а.

По методике, изложенной в гл. 3 и 4, произведем расчет конденсатора фильтра Ci (К50-6-50В=2000 мкФ, 5 шт., соединение - паралледьное), режимов диодов Дк-Д (2Д201Б) и параметров вторичной обмоткн трансформатора: i/amox=14 В; t/2min = 12 В; /2т.х = 7,6 А; /2т<п = 0,28 А.

Кратность изменения напряжения на трансформаторе по (8-33) прн ku=\,\

14-1,1 =-J2 = 1,3.

Максимальные напряжения на дросселе насыщении и первичной обмотке трансформатора при ти = 2 определяем по данным табл. 8-1:

tflpma. = 0.93.127 =l20 В; t/i ;, = 0,77.127 = 100 В.

Коэффициент трансформации трансформатора по (8-35)

100 14.1,1

Максимальный и мшшмальный токи первичной обмоткн траис-форматора

hmax 7,6

1шп = / ()+(0,2/. =

у/О 28 \ У (Т5~) +(0,2-1,2)== 0.26 а.