Действующее значение тока вторичной обмотки трансформатора

Среднее значение тока тиристора

Действующее значение тока тиристора

1 / я - а

У -0<а<п

/ я - а. .

V }. -

о а =

2 /2я;

2п

/н

; О < а < -

2п

5; 0<а =

в справочных данных на тиристоры, выпускаемые отечественной промышленностью, как правило, указывается либо максимально допустимый средний ток через открытый прибор при работе в схеме однополупериодного выпрямления на активную нагрузку /откр.ср max, либо максимально допустимый постоянный прямой ток /откр max. Значсния ЭТИХ ТОКОВ связзны С предсльно допустимым действующим значением тока через тиристор

зависимостью /откр.эфф таж=./откр max-1,57/откр,ср max-

Предельно допустимое действующее значение тока не следует превышать, так как это вызывает чрезмерный перегрев омических частей тиристора (соединений, проводников и т. д.) и приводит к выходу его из строя. Поэтому максимально допустимое значение среднего тока через тиристор при работе его в рассматриваемых схемах определяется выражением

J, 1, 57/о1кг), ср тал: loTKpmix . ,

откр, сртад: = - - К^ <)

где йф.т - коэффициент формы кривой тока тиристора в используемом режиме, значения которого для рассматриваемых схем приведены в табл. 9-2.

В частных технических условиях либо в каталогах на тиристоры в ряде случаев приводятся семейства кривых допустимых средних значений тока для прямоугольных импульсов или импульсов, образованных частью полусинусоиды, в зависимости от температуры корпуса и угла проводимости %. Семейством кривых для прямоугольных импульсов тока также можно пользоваться для определения /откр.сртах, причем для рассматривае-, мых управляемых выпрямителей при угле зажигания amin=0 угол проводимости % равен я (однофазные схемы) либо 2я/3 (трехфазные схемы).

Средняя за период рассеиваемая мощность тиристора может быть выражена следующим образом:

Рср=-/откр,срп~Ь^ф.т/откр,ср дин, (9-18)

где f/n - пороговое напряжение прямой вольт-амперной характеристики открытого тиристора; Гдин - дифференциальное сопротивление прямой вольт-амперной характеристики.

Однако выражение (9-18) не всегда может быть использовано при расчетах максимальной мощности рассеяния, так как значения Un и Гдин в справочных дан-

ных, как правило, не приводятся, а их экспериментальное определение связано с известными трудностями, вызванными значительным разбросом этих параметров. В некоторых частных технических условиях приводится зависимость мощности, выделяемой на открытом тиристоре, от протекающего тока. При отсутствии такой зависимости для приближенной оценки максимальной мощности рассеяния может быть рекомендовано выражение

Г'ср[/откр/откр,ср, (9-19)

где f/oTKp -падение напряжения на открытом тиристоре.

Выражение (9-19) обеспечивает достаточную точность при условии, что в расчетном режиме угол зажигания а близок к нулю. Как показано выше, это условие в рассматриваемых схемах соблюдается. Максимально допустимая мощность рассеяния существенно зависит от температуры корпуса тиристора и определяется следующим выражением:

пер max - кор

fcp тал:--п-> (У-U)

пер - кор

где /пер max - максимальнзя температура перехода; кор -температура корпуса; /?пер-кор - тепловое сопротивление переход - корпус.

Таким образом выбор тиристоров определяется следующими условиями:

пр. зкр max V /зтах обр max = 2maxi

owp, ср maxmax!-ср max -ср- ( 2)

Выражение (9-20) с учетом (9-21) дает возможность определить для выбранного тиристора максимальную температуру корпуса в используемом режиме:

кор тад;=/пер max /?nep-Kop-f ср- (9-22)

Максимальная температура корпуса /кор тол может быть также определена по семейству кривых зависимости допустимого среднего значения тока от температуры корпуса и угла проводимости, если эти кривые приведены в частных технических условиях или в каталогах на тиристоры, причем для определения /кортох можно пользоваться как кривыми, построенными для прямоугольных импульсов тока, так и кривой, построенной для си-