На рис. 9-24 представлен другой вариант описываемой схемы, в которой для исключения влияния силовых неуправляемых вентилей Дз, Ду, Ди на характеристику управления МУ применены транзисторы Ти Гг, Гз, работающие в ключевом режиме. При отрицательной полярности напряжения на силовом неуправляемом диоде транзистор полностью открыт. При перемене полярности транзистор закрывается и обеспечивает полное отклю-

5Г 55Г

Рис. 9-25. Временные диаграммы напряжения питания МУ в схемах на рис. 9-23 и 9-24.

чение рабочей обмотки МУ на весь период управления.

Так как в схемах на рис. 9-23 и 9-24 рабочие обмотки МУ включены параллельно силовым неуправляемым вентилям, обратное напряжение на вентилях является н-апряжением питания МУ.

Временные диаграммы, приведенные на рис. 9-25, показывают, что напряжение питания воздействует на рабочую обмотку МУ в интервале от -я/3 до я, т. е. максимальный диапазон изменений угла зажигания а= =4я/3. Однако этот диапазон полностью не может быть использован, так как при -я/З^а^О к тиристору приложено напряжение обратной полярности. Таким образом, рабочий диапазон МУ в рассматриваемой схеме лежит в пределах О^а^я.

В стабилизаторах напряжения диапазон изменений а, как правило, не превышает 120°. При изменении угла а в пределах от О до 120° амплитуда напряжения питания МУ остается практически неизменной, что обеспечивает постоянство тока управления тиристорами и исключает потерю начального угла зажигания.

При рассматриваемом способе управления МУ должен рассчитываться на полное напряжение питания, т. е. на максимальный диапазон изменений угла зажигания а.

Следует отметить, что значение напряжения питания МУ в схемах на рис. 9-23 и 9-24 определяется напряжением, развиваемым на вторичной обмотке силового трансформатора, поэтому существует прямая зависи-218

мость габаритов МУ от значения этого напряжения. Увеличение напряжения на вторичной обмотке силового трансформатора приводит к возрастанию габаритов и массы МУ и снижает к. п. д. схемы управления. Нижний предел напряжения вторичной обмотки силового трансформатора, при котором возможно применение рассматриваемых схем, ограничивается параметрами вольт-амперных входных характеристик применяемых тиристоров.

На рис. 9-26 приведен вариант схемы управления трехфазным мостовым управляемым выпрямителем, в котором исключены указанные недостатки [37]. В приведенном варианте силовой управляемый выпрямитель выполнен по схеме с тремя тиристорами Дг, Де, Дн, включенными в катодную группу, и тремя неуправляемыми вентилями Дь Д7, Дп-

Управление тиристорами силового выпрямителя производится с помощью маломощного управляемого моста, который питается от автономного трансформатора Тр\. Маломощный управляемый мост выполнен аналогично схеме управления, приведенной на рис. 9-24. Отличие состоит в том, что тиристоры Д4, Дю, Д\б включены в катодную группу, т. е. рассматриваемый управляемый мост имеет обращенную полярность. Сочетание элементов Д4, Дз, Ti представляет собой имитацию тиристора, управляющий переход которого расположен со стороны анода. Кремниевые стабилитроны Дю, Дю, Дш служат для создания определенного порога с целью предотвращения ложных открываний транзисторов Гь Гз, Г5 от тока намагничивания МУ (Дрь Дрг, Дрз). Резистор Rn, который является нагрузкой маломощного управляемого моста, обеспечивает требуемый режим работы управляющих переходов силовых тиристоров Д2, Дь, Дн.

Транзисторы Гг, Г4, Гв выполняют функции, аналогичные транзисторам Гь Гг, Гз в схеме на рис. 9-24.

При насыщении любого из МУ (Дрь ДР2, ДРз) один из транзисторов Гь Гз либо Г5 открывается и обеспечивает подачу сигнала управления на соответствующий тиристор Д4, Дю или Дю схемы управления. Тиристоры Д4, Дю, Дю, открываясь, подают управляющие сигналы на входы силовых тиристоров Дг, Дз, Ди соответственно.

П

7>7

Грг

ДРч

д1зЬ. х I 77,

AroiS

-с±Н

Дрг

-о J/, о-

Uln

Рис. 9-26. Схема трехфазного мостового управляемого выпрямителя с устройством управления на МУ и маломощных тиристорах.