жениям (9-40) -(9-47), причем при питании МУ напряжением прямоугольной формы, а также для схемы на рис. 9-23, 9-24, 9-26 расчет ведется для прямоугольного управляющего импульса, а при питании его напряжением синусоидальной формы - для синусоидального импульса.

В обоих случаях принимается, что расчетная скважность управляющего импульса q=-2.

Следует учесть, что в схемах на рис. 9-23 и 9-24 напряжение [/ист таж однозначно определяется амплитудой линейного напряжения вторичной обмотки трансформатора Tpi и, следовательно, является величиной заданной. Поэтому область применения таких схем ограничена условием (9-40а) и возможность их использования в каждом конкретном случае определяется нри расчете выходных параметров источника управляющего сигнала.

Расчетная мощность связана с конструктивными параметрами МУ следующим выражением:

рас. - -fcSpASA, (9-51)

где /с - частота питающей сети; рп - коэффициент пря-моугольности; Вт - амплитудное значение магнитной индукции, Тл; Sc, Sm - соответственно сечение стали магнитопровода и сечение меди обмоток с учетом коэффициентов заполнения по стали и меди, см; б - плотность тока, А/мм; i] - к. п. д. рабочей цени МУ; ф.т - коэффициент формы тока рабочей обмотки.

Выражение (9-51) дает возможность выбрать магнитопровод МУ. Однако для выбора магнитопровода необходимо предварительно определить значения рп, Вт, б, г| и ф.т. Выбор рп и Вт определяется материалом магнитопровода и требованиями, предъявляемыми к линейности характеристики вход - выход.

С целью уменьшения тока холостого хода и увеличения крутизны переднего фронта импульса выходного напряжения магнитопровод усилителя следует выполнять из сплавов с малой динамической коэрцитивной силой и высокой прямоугольностью петли гистерезиса (например, типа 50НП, 65НП).

Рекомендуемые значения Рп и Вт для этих материалов при частотах 50-400 Гц приведены в табл. 9-3. Меньшие значения соответствуют повышенной частоте питания.

ta6flHua 9-3

Плотность тока в режиме максимальной отдачи определяется следующим выражением:

8 = 2.1

(9-52)

где а - коэффициент теплоотдачи, равный для тороидальных МУ (0,9-1,2)-10-3 Вт/(см2-°С); О -температура перегрева; рм - удельное сопротивление меди; d - внутренний диаметр магнитопровода.

10 го 30 50 100 200 300 Вт

Рис. 9-29. Расчетная зависимость б от мощности нагрузки.

Коэффициент полезного действия связан с плотностью тока и параметрами магнитопровода следующим образом:

Рм8м- 9.53)

71=1-

Для синусоидального напряжения питания и активной нагрузки ф.т=я/2; при питании прямоугольным на-пряжением ф.т=У2; в схемах на рис. 9-23, 9-24, 9-26

ф.т=1,3.

Выражения (9-51) -(9-53) позволяют выбрать материал и размеры магнитопровода по заданной расчетной мощности и температуре перегрева.

В табл. 9-4 приведены данные рекомендуемого ряда тороидальных ленточных магнитопроводов. Эти данные получены с учетом коэффициентов заполнения по стали

Таблица 9-4

Тип магнитопровода

S, см

S. см

ОЛ 10/12-2,5 ОЛ 12/14-4 ОЛ 14/17-4 ОЛ 16/20-4 ОЛ 18/23-4 ОЛ 20/25-5 ОЛ 25/40-5 ОЛ 2Й/40-8 ОЛ 32/45-8 ОЛ 32/50-8 ОЛ 36/56-8 ОЛ 40/56-12,5 ОЛ 40/64-12,5

3,45 4,1 4,86 5,65 6,46 7,10 10,2 10,7 12,1 12,9 14,4 15,0 16,3

1,48

1,94

2,18

2,43

2,67

3,02

4,88

5,28

5,70

6,20

7,78

0,021 0,034 0,051 0,068 0,085 0,106 0,318 0,408 0,440 0,610 0,680 0,850 1,28

0,177

0,255

0,347

0,453

0,574

0,708

1,11

1,38

1,80

1,8Э

2,29

2,83

2,83

0,00374

0,00865

0,0177

0,0307

0,0487

0,0751

0,352

0,564

0,791

1,10

1,56

2,40

3,62

И меди, которые были приняты равными: з.с=0,85;

Йз.м=0,3.

На рис. 9-29 и 9-30 для ряда тороидальных магнитопроводов, приведенных в табл. 9-4, построены расчетные

зависимости б = /(Ррасч)

н т]=/(Ррасч). Расчеты были проведены при следующих исходных данных: е=50°С; а=1Х ХЮ-з Вт/(см2-°С);

РпВ„=10-4 В-с/см2;ф.т= =я/2; р = 2,2-10-6 Ом.см. Эти зависимости могут быть использованы при расчетах.

После выбора магнитопровода можно опреде-

10 20 30 50 100 гоо Вт

Рис. 9-30. Расчетная зависимость т] от мощности нагрузки.

лить напряжение питания усилителя:

при синусоидальной форме кривой (рис. 9-23, 9-24, 9-26)

и

МУ э1)ф

1.4iPn

(9-54)

при прямоугольной форме

J J ист max

МУ эфф - R

(9-55) 229