Так как напряжение питания МУ в схемах управления на рис. 9-23, 9-24 является заданным и равно напряжению на вторичной обмотке силового трансформатора, то выражение (9-54) может быть использовано

для определения f/исттах-

Далее определяем число витков и диаметр провода рабочей обмотки МУ:

т /мУ ср

(9-56)

(9-57)

где

МУ ср - ист maxl

МУ ср ист max

- при питании напряжением синусоидальной формы;

МУ ср ист та

х/2; и,

М?/ ср

- при питании напряжением прямоугольной формы и для схем на рис. 9-23, 9-24, 9-26.

При определении тока холостого хода и числа витков обмотки управления удобнее всего пользоваться динамической кривой размагничивания.

Динамическая кривая размагничивания наиболее полно отражает поведение магнитопровода в схеме усилителя и является основной магнитной характеристикой

[39]. На рис. 9-31 в качестве примера приведены динамические кривые размагничивания ленточного тороидального магнитопровода из сплава 50НП толщиной 0,05 мм при частотах 50 и 400 Гц.

Значение тока холостого хода МУ находится из выражения

/ Wc

(9-58)

А/см 0,3 0,2 0,1

Рис. 9-31. Динамические кривые размагничивания тороидального магнитопровода из ленты сплава 50 НП толщиной 0,05 мм.

где Яо соответствует коэрцитивной силе динамической нетли гистерезиса нри данном значении индукции Вт и определяется по динамической кривой размагничивания.

При известном магнитопроводе и заданном максимальном изменении тока управления Д/,

уМУ max

С ПОМОЩЬЮ ди-

намической кривой размагничивания легко определить число витков обмотки управления МУ:

Affy maxlo, ХЛ) i

у;МУ max

(9-59)

где АЯу max -максимальное изменение напряженности магнитного поля в сердечнике, обеспечивающее работу МУ на крутом участке кривой размагничивания.

Для оценки усилительных свойств рассматриваемых магнитных усилителей необходимо знать зависимость угла зажигания а от изменения тока управления МУ. Путем совместного решения управления характеристики вход - выход и уравнения выходной цепи МУ были получены приближенные зависимости а = f(A/yjy), которые для рассматриваемых схем МУ имеют вид:

а = arccos 1 - (9-60)

\ уШтах J

- при синусоидальной форме кривой напряжения питания;

я = arccos

уМУ

у МУ max

0<Д/

уМУ

у МУ max

а = arccos

2 ЗД/,

уМУ

у МУ max J

Чму

(9-61)

2 уМУ у МУ тал:

~ для схем на рис. 9-23, 9-24, 9-26;

С^у МУ max

(9-62)

- при прямоугольной форме кривой напряжения питания.

Зависимость угла зажигания от изменения тока управления МУ при синусоидальной форме кривой на-прял<ения питания в общем случае является нелинейной. Поэтому коэффициент усиления МУ по углу зажигания

му ( ) = < /<Ч'МУ

есть величина переменная. Однако, как показано выше, рабочий диапазон изменений а определяется харак-

(7,2 0,4 0,6 0,8 1,0

Рис. 9-32. Зависимость а =

уМУ

\уМУ max }

при синусои-

дальной форме напряжения питания МУ.

Рис. 9-33. Зависимость а = /

для схем на

%МУ \ \уМУ max ) рис. 9-23, 9-24, 9-26.

теристикой вход - выход управляемого выпрямителя (рис. 9-4) и лежит в пределах 20°<а<140°С. На рис. 9-32 представлена зависимость

° = /(Д^уМу/ЧмУтах

построенная по уравнению (9-60) и показывающая, что в указанном диапазоне зависимость угла зажигания от тока управления МУ наиболее близка к линейной. Поэтому с достаточной для практических расчетов степенью точности коэффициент усиления .му(°-) в рабочем диапазоне можно считать величиной постоянной. 232