ного напряжений на закрытом тиристоре: t/np,3Kp = t/o6p = 22 В. По справочным данным, приведенным в [27], выбираем тиристор типа

КУ202Г (Uurt.aur, max=Uo6r, тах=50 В; /откр та= 10 А). ДлЯ ВЫ-

бранного тиристора по формуле (9-17) находим максимально допустимое среднее значение тока при использовании тиристора в схеме трехфазного мостового выпрямителя;

/откр,сртях= 10/V3=5,8 А>/о,кр,ср = 3,6 А.

Пользуясь выражением (9-19), определяем максимальную мощность рассеяния на тиристоре:

Рср=2-3,6=7,2 ВтРсрта^ = 20 Вт.

В справочных данных на тиристор КУ202 [27] приведено семейство кривых допустимых средних значений тока для импульсов, образованных частью полусинусоиды, в зависимости от кор и Я. Поэтому, получив при помощи выражения (9-22а)

3,6-1,73 откр, ср, экв- 1,57 4 А,

находим по кривой для Я=л значение /кор тах=65°С и определяем тепловое сопротивление радиатора:

iKop-oKp= (65-50)77,2 = 2,1 °С/Вт.

Согласно табл. .ПЗ-3 приложения площадь радиатора S = = 335 см. Выбор силовых диодов управляемого выпрямителя Дг, Дб, Дю производим по значениям t/oep и /откр.ср, полученным для тиристоров Дь Дб, Дэ. По справочным данным [27] выбираем диод КД206А (t/овр max = 400 В; 1п-р тах = \0 А). Для выбранного диода, использовав те же выражения, что и при расчете параметров тиристора, получаем;

пр.ср тах=5,8 А>/пр,ср=3,6 А; Рср =1,23,6=4,3 Вт<Рсртах=10 Вт.

Определив эквивалентное значение постоянного прямого тока диода /пр,экв = 3,6-1,73=6,2 А, по графику зависимости постоянного прямого тока от температуры корпуса, приведенному в справочных данных [27], находим ;кортах = 80°С и определяем тепловое сопротивление радиатора:

i?Kop-oKp= (80-50)/4,3=7 °С/Вт.

В соответствии с табл. 9-2 при а'тах = 72° находим максимальные среднее и действующее значения токов обратного диода Дп.

3-10,7 (72- 60)

пр.ср - 3gQ - >и/ Л,

, , ,п 3 (72-60) /пр,эфф=-пр= 10,7у--= 3,4 А.

Выбираем также диод КД206А. Находим для выбранного диода максимальную мощность рассеяния при кор=125°С:

Рср=1,2-1,07=1,3<Рсрта:.= 1,5 Вт.

По графику Зависимости постоянного прямого тока от температуры корпуса находим кор шах=110°С. Используем диод без радиатора.

В соответствии с табл. 9-2 находим действующее значение тока вторичной обмотки трансформатора Tpi при а = 0;

l2max= 10,7 /-- = 8,7 А.

Определяем типовую мощность трансформатора Tpi:

Ргии = J3 f/2i,OM hmax = Кз 14 8,7 = 210 В А.

Определяем ориентировочно значение коэффициента трансформации трансформатора Tpi: Ат = /2ном/?/1ном = 14/220 = 6,35-10-2.

Расчет трансформатора проводится по методике, изложенной

По кривой 2 на рис. 9-5 находим при а'тах=72° минимальное значение коэффициента мощности х=0,62.

Затем по кривой 2 на рис. 9-6 определяем значения максимального и минимального коэффициентов пульсации: Апотах = 0,63 (при

max = 75°) и fen0mtTi=0,08 (при атгт1=20°).

По формуле (9-26) находим максимальное и минимальное значения первой гармоники переменной составляющей напряжения на входе фильтра:

Uamax = knomaxU, = 0,63 13,82 = 8,7 В; f/~a min = Апо , ш t/ тгах = 0,08.16,65 = 1,33 В. Максимальный коэффициент сглаживания пульсаций

,ф = - = 8,7/0,05 = 174.

Далее производим расчет выходного каскада транзисторного фильтра Ti, Ts, Гб. Зададимся индуктивностью дросселя фильтра Др, 1 = 0,002 Г и при помощи выражений (9-67), (9-68) определим значения переменной составляющей коллекторного тока транзистора Ti при граничных режимах работы фильтра:

8 7

Ыттах= 2-3,14-1200-0,002 =0.58 А;

1 33

Kmmin= 2-3,14-1200-0,002 =009 А.

При выборе транзисторов, входящих в состав фильтра, необходимо учесть, что они должны обладать достаточно хорошими частотными свойствами, чтобы помимо сглаживания основной переменной составляющей не пропустить на выход стабилизатора составляющие высших гармоник. Поэтому по справочным данным [27] выбираем для выходного каскада следующие транзисторы:

Т, - КТ803А (Л2,э =10-4- 70; max = А; t/g = 60 В);

Т, - КТ904А (Л2,э = 20 - 70; /r ах = 0>8 А; J/rs max = 60 В);

Т, - КТ312В (Л2,э - 50 - 280; 1 = 30 мА; Uj, = 20 В).

По выходным характеристикам гранзистора КТ803А выбираеМ минимальное значение коллекторного тока /kmtri = 0,3 А. Принимаем минимальное напряжение открытого транзистора t/jg - 3 В. При

выборе f/j3 учитывались минимальные напряжения на транзисторах Ts и Гб. Задаемся падением напряжения на диоде Дц: (7пр=1 В.

Определяем предельные значения среднего коллекторного тока транзистора Ti при граничных режимах работы фильтра с помощью выражений (9-69) и (9-70):

/к гр тах=0,58+0,3=0,88 А;

/к гр min = 0,09-1-0,3=0,39 А.

Находим максимально допустимый диапазон изменения среднего значения коллекторного тока согласно выражению (9-71): А/к max = 0,49 А.

Из (9-76) определяем значение коэффициента А=0,58/0,88= = 0,66.

По формуле (9-77) с учетом f/np на диоде Ди находим сопротивление резистора Ris:

10,8 - 3- 1 5= 1,66.0,88 =*

Пользуясь формулой (9-78), определяем максимальное действующее значение коллекторного тока транзистора Тс

Кэффтах = 0.88 V ! + 0,5-0,435 = 0,97 А.

При помощи выражения (9-79) получим максимальную мощность, выделяемую на резисторе:

Рйтах = 0,972.4,7 = 4,4 Вт.

Выбираем i?i5=4,7 Ом типа ПЭВ-10. Находим из выражения (9-81) с учетом f/np на Ди коллекторный ток, соответствующий максимальному значению мощности, рассеиваемой на транзисторе Tt.

13,2- 1 к.тах= 2-4,7

Так как полученное значение /ктах>/к гртах=0,88 А и не удовлетворяет условию (9-82), расчет максимальной мощности рассеяния на транзисторе Ti проводим при /к тах=/к гр тах = 0,88 А.

По формуле (9-80) с учетом f/np на диоде Ди находим максимальную мощность рассеяния: Рк ср 4=0,88(13,2-1)-0,88=-4,7 = = 7 Вт.

В справочных данных на транзистор КТ803 указаны максимальная температура перехода дер тах = 150°С и тепловое сопротивление /?пер-кор=1,66°С/Вт. с учетом этих величин находим, пользуясь выражением (9-22), максимальную температуру корпуса транзистора в используемом режиме /кор тах=150-1,66-7=138°С и определяем тепловое сопротивление радиатора:

i?Kop-oKp=(138-50) /7 = 12,5 °С/Вт.