ловлено тем, что существенная неравномерность о^ сопровождается неравномерностью фазовой характернстнкн, которая приводит к возникновению нелинейных искажений.

12.3. Выбор активных элементов

Выбор типа усилительных и преобразовательных элементов производят по методике, приведенной в п. 2.3.

В трактах УПЧ-АМ, УПЧ-ЧМ, в предоконечных и оконечных каскадах УЗЧ следует применять биполярные транзисторы, так как они обеспечивают более высокий коэффициент передачи. В то же время во входных каскадах СЧ и 34 в приемниках высоких групп сложности, а также в автомобильных приемниках, к которым предъявляются высокие требования по помехозащищенности, целесообразно использование полевых транзисторов, имеющих такие преимущества, как малый коэффициент шумов, высокое входное сопротивление, квадратичность ВАХ.

В последние годы в радиовещательных приемниках широко применяют интегральные микросхемы как универсального назначения, так и специально разработанные для радиовещательной аппаратуры (серии К157,К174, К224, К237, К548, К553). Выбор типа интегральной схемы производят по ее функциональному назначению, электрическим параметрам (крутизне ВАХ, частотным характеристикам, входным и выходным сопротивлениям, напряжению питания) и эксплуатационным данным.

Применение гибридных ИС позволяет сократить до минимума количество АЭ, уменьшить трудоемкость монтажных и настроечных работ, габариты и материалоемкость изделия, обеспечивает унификацию схемотехнических решений и повышенную ремонтопригодность.

Применение полупроводниковых ИС, кроме того, позволяет существенно повысить качество и надежность приемников за счет использования специальных схем, которые могут быть реализованы только на базе интегральной технологии - например, схем с большим количеством АЭ, обратных

Таблица 12.1. Основные типы транзисторов, применяемых в радиовещательных приемниках

диодов и интегральных схем.

продолжение табл. 12.1

Продолжение табл. 12.1

Тракт

Тип элемента

Транзисторы и дноды

Интегральные схемы

Усилители

звуковой

частоты

Каскады предварительного усиления

Предконеч-ные и выходные каскады

КТ315. КТ361, КТ3102, КТ3107, КТ502, КТ503

К157УД2, К237УЦ2. К174ХА2, К174УН7, К174УН4,

К553УД1А, К553УД2. К1УС744А, К2УС245, К2УС371, К2УС:372

КТ209,

КТ315, КТ316, КТ361,

КТ503, КТ601, КТ603,

КТ626, КТ805, КТ807,

КТ808, КТ814, КТ815,

КТ816, КТ817, КТ837

ГТ402, ГТ404,

ГТ703, ГТ705

К174УН4, К174УН7, К1УС744А

Стабилизаторы напряжения

7ГЕ2А-С, 7ГЕЗА-С КТ315. КС433

К2ПП241

связей, дифференциальных н балансных схем, резервирования. Предоставляется возможность расширить потребительские удобства, введение которых было бы невозможно из-за сложности при дискретном нсполиенин.

Рекомендованные к применению типы активных элементов приведены в табл. 12.1, их параметры н характеристики - в [44, 104].

12.4. Расчет коэффициента усиления линейного тракта приемника

Расчету коэффициента усиления линейного тракта приемника предшествует расчет допустимого коэффициента шума приемника (п. 2.3), целью которого является уточнение выбора типа первого АЭ. Прн этом неходят нз требований реальной чувствительности = дрхз! значения Увх рассчитывают по материалам 13 гл., принимая для AM сигнала m = 0,3; у^ = 20дБ, для ЧМ сигналов -девиации частоты 15 кГц, у^ = 2ЪдБ. Приближениан методика выбора первого АЭ по шумам приведена в четвертой главе. Задаваясь (гнпом АЭ (Ш.), проверяют выполнение требований по реальной чувствительности £ар<£архз> где £др определяют по формулам (4.54), (4.55), ZZ/gy (1.б...2)Ш,р.

Коэффициент усиления линейного тракта приемника (до детектора)

л.т = д/А. (12.3)

где f/д - напряжение промежуточной частоты, необходимое для нормальной ты детектора. Чувствительность со входа приемника определяют, как