ределяют по формуле

СЗз > (2 . . . 3) /о/Я .

(9.32)

Важным фактором, определяющим эффективность работы АПЧ, является симметричность СДХ. Как следует из изложенного выше, необходимо обеспе-чнтьфавенство не только д^о! и Хо2, но и абсолютных расстроек контуров A/oi и Afo2. Поэтому расчетные формулы для определения добротиостей

Qal = Qs У ЫК7 <?э2 = VhJf- (9.33)

При выборе усилительного прибора следует учитывать необходимость получения большой крутизны Spg в заданном диапазоне частот одновременно с большим 7?jjj ,jj и малой Сд- В режиме ограничения выходное сопротивление транзистора больше, чем в усилительном режиме У?.огр ~ ( 2... ...2,0) /?вых- В схемах ЧДС, в которых используют два усилительных прибора, важно обеспечить равенство амплитуд выходных токов.

При выборе диодов необходимо учитывать их емкости и частотные свойства; диоды подбирают не только по прямым и обратным сопротивлениям, но также и по идентичности вольтамперных характеристик. Выбор резисторов и конденсаторов нагрузки диодов определяется соображениями, изложенными в гл. 8.

Дробный детектор

Эквивалентная схема, в которой АМ-детекторы заменены их входными сопротивлениями 7?вхД1 ВхД2, показана на рис. 9.35, а. Выходные напряжения ФСТ

и^Оз- 6/2/2 = (I I3) j<oLj\ - /(062/2/2, (9 Я1)

6/i, = 6/3 + 6/2/2 = (1 /пз) /w-i/i + /(062/2/2, (9.35)

где коэффициент трансформации

гцУЦ/Ц. (9.36)

Пересчитаем R д, и R Д2 в первичный и вторичный контуры R -

= iBx Д1вх Д2/( вх Д1 + вх Д2)> 2вн = вх Д1 +/?вх Д2 Перейдем к схеме рис. 9.35, б, где г^, и г^2~ сопротивления потерь контуров. Применив

Рнс. 9.35. Эквивалентные схемы входных цепей дробного детектора

теорему об эквивалентном генераторе напряжения W = npeSnpe/-iBx ресчитав /?, и /?2 ви последовательные сопротивления г^, г^, приходим к эквивалентной схеме рис. 9.35, в, откуда можно найти токи / 1 и после подстановки в (9.34), (9.35) - выходные напряжения ФСТ Up (/jj. Выходное напряжение ДД может быть получено из выражения (9.13) при подстановке -u2) = fi(li)Cose,(2j (рис. 9.24, б)

вых = 0.5 (1 cos Oi - У,I cos Эг) = 0,5(; (отcos - cos G). (9.37)

Определение углов отсечки может быть произведено на основе решения уравнений, описывающих собственно детекторную систему (рис. 9.24, а) из двух последовательно включенных диодов, каждый из которых имеет свою отдельную цепь по высокой частоте и общую цепь протекания постоянной составляющей

= /-2 =1- = Sf/idi) (sin бцз) - 61(2) cos е„2,]/я,

/ /? = (/.1 + (/ 2 = (/, cos Oi+ (/ 00562.

Решение системы трансцендентных уравнений (9.38) приведено в [70]. В отличие от рассмотренных выше Д, работающих в режиме сильных сигналов с постоянным углом отсечки, в нашем случае углы 6j и 63 определяются как параметром а = SRJn, так и отношением высокочастотных напряжений т- и^/и^р Исходя из полученных выражений (/j, У , Oj, 63, на базе (9.37) после ряда преобразований можно получить выражение СДХ

вых = (0.35д„рб \рбо^вх/ з) X X Vlipl + (2х- п^п)]/[(х'-п'-Р1Р,) + х^ (Pi + Р2)] (т- 1), где отношения высокочастотных напряжений

множители нагрузки контуров, изменяющиеся в процессе AM и ЧМ,

Pi = 1эАк = + о/1ви = 1 + 0,7Ro/4 (Ri + 0,1 R) (1 -0,\т), . Р2 = Г2,/г^ = 1 + о/2ви = + 0,2Ra/(Ri + 0,1/?J.

где iSjjpg-крутизна усилительного прибора; г| - фактор связи; 8 - коэффициент, определяющийся параметром а (рис. 9.36).

Для расчета АРУ ЧМ приемника необходимо располагать зависимостью опорного напряжения U , развиваемого на нагрузке ДД, от частоты несущей входного сигнала. Из рассмотрения эквивалентной схемы рис,9.24, а следует

и = (/ 1 + (/ 2 = i/j cos ©1 + (/ cos ©2 = б'п (т cos Oj + cos б^), откуда после подстановок, аналогичных рассмотренным,

(/- = (0,7 рбУ\рб/?оУвх/ з) X

X Vl4pl + (2х- т,)Ц/1(х^ - - PiP,) + х^ (Pi + РГ] (т+\). где коэффициент v определяется параметром а (рис. 9.36). 258

3 4 S iO 20 30 40 SO

Рис. 9.36, Зависимости v, 8 {a) дробного детектора

iOOu

л. дин^л. стат

1.4 1,2

Использование статических характеристик в расчетах возможное учетом поправки на динамический режим. Поправочная кривая, представляющая зависимость коэффициента расширения линейного участка статической СДХ = в функции от полосы пропускания резонансной системы, представлена на рис. 9.37.

Исходя из формулы (9.6), получим выражение для коэффициента передачи на центральной частоте

200 400 $00 800 1000 П, ,кГц

Рис. 9.37. Поправочная характеристика дробного детектора

чд = 0,32п„рб5 рбеД/ К, г)/С^П2 V\р\ + г^л^ (т, + р,Рг), где /С^ - коэффициент передачи цепочки компенсации предыскажений. Коэффициент передачи по постоянному току на центральной частоте можно рассчитать, исходя из формулы (9.39)

Рассмотрим характеристики подавления AM (рис. 9.38, а, б), полученные для типовых схем при различных значениях у = 0,03... 1,0 [70]. Характеристики могут быть разбиты по своим особенностям на три группы ХПАМ 1...3, 4-5 и 6-7. Кривые 1...3 имеют четырехгорбый характер с двумя центральными и двумя боковыми симметрическими максимумами. ХПАМ 6, 7 имеют двугорбый характер. Кривые 4, 5 являются переходными между четырех- и двугорбой формами характеристики. Наилучшей с точки зрения помехоустойчивости является кривая 4, которая имеет наибольший средний коэффициент подавления. Задача регулировки сводится к тому, чтобы путем подбора 7 выбрать нз всего ряда кривых оптимальную характеристику, которая обеспечивает наименьшие величины б/в^дм! возможно большей полосе частот. Приведенные специфические формы кривых подавления и их переходы закономерны только для ДД,