0,5 i 2 3

Рис. 9.44. Расчетные номограммы v( 3> IT)

для Приемников средних групп

/? = 20...40кОм. (9.41)

Емкость С„ выбирают по постоянной времени нагрузочной цепи

Сн=Гн/н. (9.42)

которая определяется условием постоянства опорного напряжения в диапазоне звуковых частот

Ти > /-Fmin. (9.43)

откуда С„ = 1...10 мкФ. Дальнейшее увеличение С„ приводит к нежелательному эффекту затягивания при настройке приемника.

Определение параметров ФСТ Пз и tl может быть произведено по сетчатым номограммам рис. 9.40...9.42. Последние построены для средних значений параметров типовых диодов и оптимального значения нагрузки = = 15 ... 30 кОм; номограммы рис. 9.42 рассчитаны для приведенной крутизны усилительного прибора Sp = 1 мА/В - для перехода к крутизне реального прибора отсчет, полученный по номограмме, должен быть умножен на отношение Spg/Spg. Для каждого типа номограмм частные оптимумы параметров ФСТ могут быть найдены как координаты областей с наилучшим значением соответствующего признака. На рис. 9.43 показано определение общих оптимумов, выполненное методом наложения сетчатых номограмм. В качестве исходных рассмотрены номограммы рис. 9.40, 9.41. Как видно из рис. 9.43, необходимые качественные показатели могут быть получены при различных сочетаниях з и т). Для приемников высшей группы

сложности оптимальные значения параметров ФСТ равны Пз = 3,5 ... 4,5; т) = 1,2 ... 1,7. По известным иеличинам rig г\ определяют необходимый коэффициент дестабилизации (рнс. 9.44). Исходя из формулы (9.14) могут быть рассчитаны величины дополнительных сопротивлений

=?д2=н/2[1/7)-1]. (9.44)

9.4. Методика расчета

Частотный дискриминатор с двумя взаимно расстроенными контурами

Исходит данные: схема - рис. 9.17, а, б; промежуточная частота приемника равна переходной частоте СДХ - fg; максимальная деииация частоты fmmax Диапазон модулирующих частот F ... F; коэффициент нелинейных искажений при Af не более ,3; крутизна СДХ не менее &цд 3-Параметры ограничителя на усилительном элементе: крутизна характеристики на частоте fg - Spg; выходное сопротивление /?вых огр- выходная емкость вых.огр и разброс ДСв^,х.огр- Параметры нагрузки ЧДС: входное сопротивление R УЗЦ и входная емкость С^ узц. Конструкторские данные о реализуемых добротностях катушек индуктивности Qohctp емкостях монтажа

С|лд и нестабильностях параметров элементов

ДС С

, Д|о.

. . Qa.....

Порядок расчета: 1. Исходя из наибольшей величины RqQp выбирают тип диодов VDi, VD2; их граничные частоты должны значительно превышать максимальную частоту ЧМС. Для выбранных диодов по справочным данным [78] находят крутизну ВАХ S, емкость диода Сд и ее разбросы АСд, обратное сопротивление Rp.

2. Сопротивления нагрузки детекторов определяют по формуле (8.5).

3. Угол отсечки 6 находят по графику рис. 8.26, а в зависимости от величины SR (1 + Ri/Rp).

4. По графикам рис. 8.26 определяют входное сопротивление Rg-

5. По графикам рнс. 9.34 выбирают значения Хд и Q, при которых

Ak2 < O.Sr ТЗ

6. Вычисляют коэффициенты и Рз, учитывающие увеличение нелинейных искажений в динамическом режиме, по (9.26) и (9.27), где х^ =

= (2Д/ шах о)Сэ-

7. Определяют величину частотной расстройки контуров Д/ = XgfgftQ.

При этом должно выполняться условие Afg 3Af у^.

8. Рассчитывают *гЗ по (9.20), (9.21), (9.24), (9.25), где Дхо определяют по (9.23), о = Д/о о' Проверяют отсутствие нелинейных искажений, более допустимых k2 *г тз *гЗ *г2- ли неравенства не выполняются, расчет следует повторить с п. 5, положив

Д*г2<г +

9. Определяют резонансные частоты контуров fgi = fg-\- Afg, fg. = fg - Afg и их эквивалентные добротности по (9.33). Производят проверку полученных значений Qgi и Q32 реализуемость по формулам

Q,l = + прб (Rg/R22)vt1 + о/.?вх д1 + ?0/?ш1]-

положив Q = Qkohctp и варьируя величинами п^рб, R, й^г-264

10. Определяют мииимальпр допустимую емкость контуров

где ф1(л:о), (piixo) рассчитано по (9.18) и (9.19), а = Lmax/fo-И. Определиют емкости конденсаторов колебательных контуров:

= min + мн + прб^вых.огр + Д-

12. Определяют крутизну СДХ по формуле (9.29) и сравнивают с заданной 5цд Если полученная величина окажется меньше требуемой, то необходимо выбрать усилительный прибор с большим значением Spg.

13. Рассчитывают индуктивности контурных катушек

1 = 2.53-101о ,.С,.фМкГ;

= 2,53 . IO10 02 кГцСк.пф мкГ. (9.45)

Частотный дискриминатор с двумя взаимно связанными контурами

Исходные данные, параметры ограничителя и нагрузки такие же, как в предыдущем примере с учетом нестабильностей, обусловленных нестабильностью напряжений, приложенных к диодам VD1, VD2. Схема ЧДС приведена на рис. 9.19.

Порядок расчета по п. 1-4 такой же, как и в предыдущем случае.

5. Выбирают значение г\, при котором имеет место наибольшая протяженность линейного участка СДХ. Обычно это значение равно 2,1 (см. рис. 9.19, в). Добротность контуров определяют из условия правильного использования линейного участка СДХ Q.< 0,1511/0/Д/m-

6. Вычисляют коэффициент Ра- учитывающий увеличение нелинейных искажений в динамическом режиме,

1 + [tiM3-ti2) + 2(ti2-1)(3ti2-1)]2[4(1 +т,2)- ( ,* + + 4т1 - I) + (Ti2 + 0,125т,*) (ti2 1)]-2ф-2

Коэффициент Рз вычислять не нужно, так как при t) = 2,1 он всегда значительно меньше Рг-

7. Вычисляют допустимую величину нелинейных искажений k доп =

8. Определяют нелинейные искажения, обусловленные нестабильностями напряжений, приложенных к диодам, и коэффициентов передачи диодов

Ф1 (11) + Фг (11) -J

Д

гЗ = (11 - ) W + 8) - 8 (л* + 3)] 4/16(1 + Г!) (4 + цу,

где

Ф1(П) = 0,5{(1/Т1) [2(\-ц^)/{\+г]У-\]-г](\-г])/2(\+г])-

Ч>., (Т1) = 0,25 {(l/n) [1 - 2 (1 - Ti) (1 + 0,25ti2)]/(1 + ti) - r,/(4 + ц^)}. 9. Проверяют выполнение условия fej,2 гЗ-