3. Определяют мощность, рассеиваемую на коллекторах (10.2$), (10.29).

4. По характеристикам 1 (и^) определяют входную проводимость каскада и уточняют ее значение, учитывая обратную связь. Определяют величину требуемого тока возбуждения /,bx-

5. Строят сквозную характеристику каскада (рис. 10.21, в), задаваясь значением = (3 ... 10) R, и методом пяти ординат определяют гармоники суммарного намагничивающего тока и (10.24). Уточняют к^., учитывая обратную связь.

6. Определяют величину выходной колебательной мощности Р = = 0,5yj/, и мощности в нагрузке = Р^т].

7. Определяют мощность возбуждения данного каскада Рвх~ = 0,5 X

8. Установив по выбранному режиму работы R, зиая f, Л4д, М^, определяют параметры трансформатора п^, г^, Гг (10.24), (10.25), (10.26) и Li, (табл. 10,2 из формул М^, т^, М^, т^). При определении Z-i и значения и Р,- принимают с учетом обратной связи.

9. Выполняют конструктивный расчет трансформатора и вычисляют

10. Если в каскаде применены элементы стабилизации режима, то, задаваясь током Ii, определяют величины резисторов и коэффициент нестабильности каскада (10.8).

11. Определяют мощность, потребляемую от источника питания Pj = = ср + i) и п. Д. т] = Р„/Р„.

Видеоусилитель с простой коррекцией

Порядок расчета: 1. Выбирают транзистор, определяют рабочую точку, уточняют параметры Sj, t, r, Cj, дц.

2. Определяют С, (10.32).

3. Выбирают gj, ориентируясь на величину gj ~ (5 , . . 10) gjj.

4. Определяют Tj = C /gj, к^ - Lg/C и а = t/Tj.

5. По заданной (0 вычисляют Дрр =в'К ° кривым рис. 10.17 находят l/Mj = К/Ко-(Если Л1в окажется большим зданного, нужно увеличить g или применить более широкополосный транзистор.)

6. Определяют коэффициент усиления на средних частотах /( = б'о^к и корректирующую индуктивность L = Cofei/g.

Каскад с эмиттерной коррекцией

Порядок расчета: 1. Выбирают транзистор, определяют по характеристикам рабочую точку и уточняют значения параметров S, х, gu, С^, г^, Сд.

2. Пользуясь графиками АЧХ (рис. 10.17), по заданному значению выбирают величину а, определяют А^,р и gj. = A/wC.

3. Приняв Уз = 1,5 ... 3, определяют Рд= (уд- 1)/S и § = §2 (1,1 . . . 1,3) g .

4. Вычисляют коэффициенты усиления Ко - o/gj и Kq3 - Sj/gYg-

5. Определяют коэффициент коррекции fej = -1 -- yl -- (1 + ау и корректирующую емкость Сд = iC Vg/gK 3-

Предварительный расчет усилителя низкочастотного тракта радиоприемника и оконечного каскада

Дано: Р, =1Вт; £ = 12 В; = 8 Ом; fe < 3 о/ ; = 150 Гц; = = 12 кГц; М„ = Мв = 3 дБ; = 0,2 В; = 20 кОм.

Предусмотреть регулировку тембра на низших частотах ±10 дБ, на верхних частотах ±10 дБ.

1. Определяем требуемый коэффициент усиления мощности всего тракта. Колебательная мощность на входе усилителя

~вх = тс/4с = (0.2)74,2 104 0,5 мкВт; ps = ~ /~вх = 1/5 I0- = 2 106 (63 дБ).

Учитывая затухание, вносимое регулятором тембра (примерно 15... ...20 дБ), усиление активных элементов должно составить Кр- 80 дБ.

2. Применим для оконечного каскада двухтактную бестрансформаторную схему, работающую в режиме класса В. Транзисторы включим по схеме ОК.

По заданным Р^д, £/2, выбираем транзисторы. Они должны обеспечить на нагрузочном сопротивлении напряжение U = yPR - = /2-Г-8 = 4В и ток / = U,JR, = 4/8 = 0,5 А.

Пригодны транзисторы П213Б без радиатора (Р^ < 0,7 Вт; = 40;

/в = 5 кГц; (/j3 = 30 В). По известным £/2 и R производим построение характеристик (рис. 10.26, а) и учитывая, что принято включение ОК, получим следующие значения напряжений база - земля (б^Бз. т> за - эмиттер U-q и тока базы, при которых обеспечивается требуемая выходная мощность: /б„ 12,5мА; (/БЭт 0,36В; (/бз m = БЭ m + f m == 0,36 + 4 4,4 В.

Коэффициенты усиления и входное сопротивление оконечного каскада составлиют:

=fHm/f53 =4/4,4 0,9;

Рис. 10.26. Построение характеристик оконечного каскада (к примеру расчета)

Kt = 1шп/вт =

Кр = KKi = 0,9 . 40 = 36 (15 дБ); вх = ;=Щ^ = 350 Ом.

3. ориентируясь на значении оконечного каскада и заданные £,/3, выбираем транзисторы фазоинверсного каскада в примерно одинаковыми параметрами и разными типами проводимостей. Подходят транзисторы МП41 (р-п-р) и МП37Б (п-р-п) (g2i=40 мСим; §ц = 1,2 мСим, = 60 кГц). Основной нагрузкой фазоинверсного каскада является входное сопротивление оконечного каскада. Выполнив построение, аналогичное рис. 10.26, а, определяем необходимые значении входных напряжений и тока:

1вт = 0.4 мА; m = 0.05 В; (/53 = 4,4 + 0,05 = 4,45 В. Коэффициенты усиления и входное сопротивление фазоинверсного каскада: i<-= 4,4/4,45 0,98; Кг = 12,5/0,4 = 31; Кр =30 (Н лЩ; вх = Бз т/Ыт = 4-45/0,4 Ю' 11 кОм.

4. Для возбуждения фазоинверсного каскада применим обычный рези-стивный каскад на транзисторе МП41. Нагрузочным сопротивлением данного каскада ивляется параллельное соединение его коллекторного резистора и входного сопротивления фазоинверсного каскада. Приняв = = 2 кОм, по характеристикам МП41 и известным Б и /?д устанавливаем значения входных тока, напряжения, сопротивления, а также коэффициенты усиления данного каскада

/б m ~ 0,1 мА; f/g m 0,05 В; R = 0,05/0,1 10 = 500 Ом; К = 5/0,05 - 100; Ki = 0,4/0,1 =4; Кр = 400 (26 дБ).

5. Так как требуемое общее усиление не обеспечивается, необходим еще один усилительный каскад. Выполним его по резистивно-емкостной схеме на транзисторе МП41. Для уменьшения искажений и увеличения входного сопротивления данного каскада охватим весь усилительный тракт отрицательной обратной связью последовательной по напряжению глубиной fр 3 ... 5. По характеристикам, известному напряжению источника питания и нагрузочному сопротивлению устанавливаем для данного каскада:

/б„ 10мкА; (/бз =17мВ; R=1,7kOu; iC = ?! = 5-1 = 3; /Гг =0,1/0,01 = 10; /с^, = 30 (14 дБ).

6. Чтобы скомпенсировать потерю мощности в регуляторе тембра и обеспечить его согласование с источником сигнала, включим на вход усилителя после регулитора громкости каскад с эмиттерной нагрузкой на транзисторе МП41. Приняв /?э = Ом, получим

ё.гРэ 10.1

1+гп э ТТ40Г1-°

вх = -Z- = То = 34 кОм;

l+g2i 3 1+40,1 gu 1.2

Kt = ~i=j = 34: iCp = 33 (15 дБ).